主安全門活塞室漏氣量大。分析原因主要與安全閥回座壓力達高有關，回座壓力較高時，容器內過剩的介質排放量較少，安全閥已經回座了，當運行職員調整不當，容器內壓力又會很快升起來，所以又造成安全閥動作，像這種情況可通過開大節流閥的開度的方法予以消除。
消除這種缺陷的方法是：對活塞室內表面進行處理，更換合格的活塞及活塞環，在有節流閥的沖量安全裝置系統中關小節流閥開度，增大進入主安全門活塞室的進汽量，在前提答應的情況下也可以通過增加沖量安全閥的行程來增加進入主安全門活塞室內的進汽量方法推動主安全閥動作。
另一種情況是密封面損傷。
2.3、沖量安全閥動作后主安全閥不動作
這種現象通常被稱為主安全門的拒動。安全閥機械特性要求安全閥在整動作過程中達到劃定的開啟高度時，不答應泛起卡阻、震顫和頻跳現象。
造成密封面損傷的主要原因有以下幾點：
一是密封面材質不良。
消除這種故障的方法是當真檢查閥芯及導向套各部門尺寸，配合間隙過小時，減小閥瓣密封面直往式閥瓣阻汽帽直徑或增加閥瓣與導向套之間徑向間隙，來增加該部位的通流面積，使蒸汽流經時不至于過分節流，而使局部壓力升高形成很高的動能壓力區。
2.2、閥體結合面滲漏
指上下閥體間結合面處的滲漏現象，造成這種漏泄的主要原因有以下幾個方面：一是結合面的螺栓緊力不夠或緊偏，造成結合面密封不好。造成活塞室漏氣量大的主要原因與閥門本身的氣密性和活塞環不符合尺寸要求或活塞環磨損過大達不到密封要求有關系。節流閥開大后，通往主安全閥活塞室內的汽源減少，推動活塞向下運動的力較小，主安全閥動作的機率較小。
從而避免了主安全閥連續啟動。目前使用yst103通用鋼焊條堆焊加工的閥芯密封面效果就比較好。主安全門拒動對運行中的鍋爐來說危害長短常大的，是重大的設備隱患，嚴峻影響設備的安全運行，一旦運行中的壓力容器及管路中的介質壓力超過額定值時，主安全門不動作，使設備超壓運行極易造成設備損壞及重大事故。
主安全閥與沖量安全閥的匹配不當，沖量安全閥的蒸汽流量太小。這樣就使運動部件與固定部件間摩擦力fm增大，在其他前提不變的情況下f1＜f2+f3+fm所以主安全門拒動。二是檢驗質量差，閥芯閥座研磨的達不到質量尺度要求，消除這種故障的方法是根據損傷程度采用研磨或車削后研磨的方法修復密封面。
在分析主安全門拒動的原因之前，首先分析一下主安全門的動作原理。排放管道阻力過大，造成排放時過大的北壓也是造成閥門顫振的一個因素，可以通過降低排放管道的阻力加以解決。因此，對于工作介質是蒸汽的安全閥，在劃定壓力值下，假如在出口端肉眼看不見，也聽不出有漏泄，就以為密封機能是合格的。
造成回座壓力低的另一個原因就是各運動零件磨擦力大，有些部位有卡澀，解決方法就是當真檢查各運動部件，嚴格按檢驗尺度對各部件進行檢驗，箱式電爐將各部件的配合間隙調整至尺度范圍內，消除卡澀的可能性。這種故障多發生在200mw機組所使用的a49h型彈簧脈沖安全閥上，分析其原因主要是由以下幾個因素造成的： 一是彈簧脈沖安全閥上蒸汽的排泄量大，這種形式的沖量安全閥在開啟后，介質不斷排出，推動主安全閥動作。
因為雜質墊住而造成密封失效的，在閥門組裝時當真清理結合面避免雜質落入。消除方法是調整螺栓緊力，在緊螺栓時一定要按對角把緊的方式進行，最好是邊緊邊丈量各處間隙，將螺栓緊到緊不動為止，并使結合面各處間隙一致。
造成安全閥漏泄的另一個原因是因為裝配不當或有關零件尺寸分歧適。這可能是因為裝配不當，臟物及雜質混入或零件侵蝕；活塞室表面光潔度差，表面損傷，有溝痕硬點等缺陷造成的。在裝配過程中閥芯閥座未完全對正或結合面有透光現象，或者是閥芯閥座密封面過寬不利于密封。 造成回座壓力低的第二因素是：閥芯與導向套的配合間隙不適當，配合間隙偏小，在沖量安全閥啟座后，在此部位瞬間節流形成較高的動能壓力區，將閥芯抬高，延遲回座時間，當容器內降到較低時，動能壓力區的壓力減小，沖量閥回座。
另一方面因為此種型式的沖量安全閥介質暢通流暢是經過閥芯與導向套之間的間隙流向主安全閥活塞室的，介質沖出沖量安全閥的密封面，在其附近形成動能壓力區，將閥芯抬高，于是達到沖量安全閥繼承排放，蒸汽排放量越大，閥芯部位動能壓力區的壓強越大，作用在閥芯上的向上的推力就越大，沖量安全閥就越不輕易回座，此時消除這種故障的方法就是將節流閥關小，使流出沖量安全閥的介質流量減少，降低動能壓力區內的壓力，從而使沖量安全閥回座。如圖1，當承壓容器內的壓力升至沖量安全閥的整壓力時，沖量安全閥動作，介質從容器內通過管路沖向主安全閥活塞室內，在活塞室內將有一個微小的擴容降壓，如果斯時活塞室內的壓強為p1，活塞節流面積為shs，此時作用在活塞上的f1為：
f1=p1×shs……………………(1)
斯時承壓容器內的介質的壓強為p2，閥芯的面積為sfx，則此時介質對閥芯一個向上的作用力f2為：
f2=p2×shx..............(2)
通常安全閥的活塞直徑較閥芯直徑大，所以式(1)與式（2）中shs＞sfxp1≈p2 如果將彈簧通過閥桿對閥芯向上的拉力設為f3及將運動部件與固定部件間摩擦力（主要是活塞與活塞室間的摩擦力）設為fm，則主安全門的動作的先決前提：只有作用在活塞上的作用力f1略大于作用在閥芯上使其向上的作用力f2及彈簧通過閥桿對閥芯向上的拉力f3及運動部件與固定部件間摩擦力（主要是活塞與活塞室間的摩擦力）fm之和時，即：f1＞f2+f3+fm時主安全門才能啟動。留意在加工過程中一定保證加工質量，如密封面泛起裂紋、沙眼等缺陷一定要將其車削下去后重新加工。三是閥體結合面的平面度太差或被硬的雜質墊住造成密封失效。在鍋爐水壓試驗時，對脈沖管進行沖刷，然后將主安全門與沖量安全閥連接，大修后點爐時再次進行安全閥跑砣試驗一切正常。在檢驗時把好備件質量關，采用合乎尺度的齒形密封墊就可以避免這種現象的發生。
后來我們將沖量安全閥解體，將其導向套與閥芯配合部門的間隙擴大，以增加其通流面積，再次跑砣試驗一次成功。當閥門活塞室漏氣量大時，式（1)中的f1一項作用在活塞上的作用力偏小，在其他前提不變的情況下f1＜f2+f3+fm所以主安全門拒動。 例如2002年5號爐大修時，將兩臺重錘式沖量安全閥換成兩臺哈爾濱閥門廠出產a49h-p54100vdg20脈沖式安全閥，此安全閥一般與a42h-p54100vdg125型彈簧式主安全匹配使用，將它與蘇產dg150×90×250型老式主安全閥配套使用，此種主安全閥與a29h-p54100vdg125型彈簧式主安全閥本比不僅公稱通徑要大而且氣密性較差，在5號爐飽和安全閥定砣完畢，進行跑砣試驗時造成主安全閥拒動。
消除這種故障的方法就是清除掉落到密封面上的臟物及雜質，一般在鍋爐預備停爐大小修時，首先做安全門跑砣試驗，假如發現漏泄停爐后都進行解體檢驗，假如是點爐后進行跑砣試驗時發現安全門漏泄，估計是這種情況造成的，可在跑砣后冷卻20分鐘后再跑舵一次，對密封面進行沖洗。例如，在3～9號爐主安全門因為多年的檢驗，主安全門閥芯與閥座密封面普遍已經研得很低，使密封面的硬度也大大降低了，從而造成密封機能下降，消除這種現象最好的方法就是將原有密封面車削下去，然后按圖紙要求重新堆焊加工，進步密封面的表面硬度。沖量安全閥的公稱通徑太小，致使流入主安全閥活塞室的蒸汽量不足，推動活塞向下運動的作用力f1不夠，即f1＜f2+f3+fm致使主安全閥閥芯不動。 一方面是沖量安全閥前壓力因主安全閥的介質排出量不夠而繼承升高，所以脈沖管內的蒸汽沿汽包或集氣聯箱繼承流向沖量安全閥維持沖量安全閥動作。
安全閥是一種非常重要的保護用閥門，廣泛地用在各種壓力容器和管道系統上，當受壓系統中的壓力超過劃定值時，它能自動打開，把過剩的介質排放到大氣中去，以保證壓力容器和管道系統安全運行，防止事故的發生，而當系統內壓力回降到工作壓力或略低于工作壓力時又能自動封閉。從而使閥體結合面滲漏。另外，介質的不斷泄漏還會使硬的密封材料遭到破壞，但是，常用的安全閥的密封面都是金屬材料對金屬材料，固然力求做得光潔平整，但是要在介質帶壓情況下做到絕對不漏也長短常難題的。發生頻跳現象對安全閥的密封極為不利，極易造成密封面的泄漏。
2.6、安全閥的頻跳
頻跳指的是安全閥回座后，待壓力稍一升高，安全閥又將開啟，反復幾回泛起，這種現象稱為安全閥的“頻跳”。檢驗時對活塞，脹圈及活塞室進行了除銹處理，對活塞室溝痕等缺陷進行了研磨，裝配前將活塞室內壁平均地涂上鉛粉，并嚴格按次序對閥門進行組裝。
2、安全閥常見故障原因分析及解決方法
2.1、閥門漏泄
在設備正常工作壓力下，閥瓣與閥座密封面處發生超過答應程度的滲漏，安全閥的泄漏不但會引起介質損失。齒形密封墊徑向有稍微溝痕，平行度差，齒形過尖或過坡等缺陷都會造成密封失效。 另一方面是因為入口管道的口徑太小，小于閥門的入口通徑，或入口管阻力太大，消除的方法是在閥門安裝時，使入口管內徑不小于閥門入口通徑或者減少入口管道的阻力。
閥體結合面的齒形密封墊不符合尺度。對活塞室內要求是，活塞室內的溝槽深度不得超過0.08～0.1mm，其橢圓度不超過0．1mm，圓錐度不超過0.1mm，應光潔無擦傷，但解體檢驗時檢查發現每臺爐主安全門的活塞環、活塞及活塞室都不符合檢驗規程要求，目前一般活塞環與活塞室的間隙都在s≥0.20，且活塞室表面的缺陷更為嚴峻，嚴峻地影響了活塞室的汽密性，造成活塞室漏汽量偏大。
2.5、安全閥的回座壓力低
安全閥回座壓力低對鍋爐的經濟運行有很大危害，回座壓力過低將造成大量的介質超時排放，造成不必要的能量損失。安全閥工作的可靠與否直接關系到設備及人身的安全，所以必需給予正視。
2.4、沖量安全閥回座后主安全閥延遲回座時間過長
發生這種故障的主要原因有以下兩個方面： 一方面是，主安全閥活塞室的漏汽量大小，固然沖量安全閥回座了，但存在管路中與活塞室中的蒸汽的壓力仍很高，推動活塞向下的力仍很大，所以造成主安全閥回座遲緩，這種故障多發生于a42y-p5413.7vdg100型安全閥上，由于這種型式的安全閥活塞室汽封性良好。
例如，在2001年3號爐大修前過熱主安全門跑砣試驗時，發生了主安全門拒動。
通過實踐，主安全門拒動主要與以下三方面因素有關： 一是閥門運動部件有卡阻現象。
2.7、安全閥的顫振
安全閥在排放過程中泛起的抖動現象，稱其為安全閥的顫振，顫振現象的發生極易造成金屬的疲憊，使安全閥的機械機能下降，造成嚴峻的設備隱患，發生顫振的原因主要有以下幾個方面： 一方面是閥門的使用不當，選用閥門的排放能力太大（相對于必需排放量而言），消除的方法是應當使選用閥門的額定排量盡可能接近設備的必須排放量。這種現象多發生于主安全閥式沖量安全閥有一個更換時，因為考慮不周而造成的。
閥門漏泄的原因主要有以下三種情況： 一種情況是，臟物雜質落到密封面上，將密封面墊住，造成閥芯與閥座間有間隙，從而閥門滲漏。管式電爐消除這種故障的方法主要通過開大節流閥的開度和加大節流孔徑加以解決，節流閥的開度開大與節流孔徑的增加都使留在脈沖管內的蒸汽迅速排放掉，從而降低了活塞內的壓力，箱式爐使其作用在活塞上向下運動的推力迅速減小，閥芯在集汽聯箱內蒸汽介質向上的推力和主安全閥自身彈簧向上的拉力作用下迅速回座。
消除方法是檢查閥芯附近配合間隙的大小及平均性，保證閥芯頂尖孔與密封面同正度，檢查各部間隙不答應抬起閥芯；根據圖紙要求適當減小密封面的寬度實現有效密封。所以說沖量安全閥與主安全閥匹配不當，公稱通徑較小也會引起主安全閥拒動。對因為閥體結合面的平面度太差而引起閥體結合面滲漏的，消除的方法是將閥門解體重新研磨結合面直至符合質量尺度。
如3～9號爐主安全閥對活塞環的質量要求是活塞環的棱角應圓滑，自由狀態啟齒間隙不大于14，組裝后啟齒間隙△=1～1.25，活塞與活塞室間隙b=0.12～0.18，活塞環與活塞室間隙為s=0.08～0.12，活塞環與活塞室接觸良好，透光應不大于周長的1／6。
新加工的閥芯閥座一定要符合圖紙要求。檢驗時解體檢查發現，活塞室內有大量的銹垢及雜質，活塞在活塞室內無法運動，從而造成了主安全門拒動。 另一方面原因就是主安全閥的運動部件與固定部件之間的磨擦力過大也會造成主安全閥回座遲緩，解決這種題目的方法就是將主安全閥運動部件與固定部件的配合間隙控制臺尺度范圍內。
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